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從供電單線圖上可以看出，電爐變壓器的前端每相都串聯有一個直流4Ω的電抗器，這是高阻抗交流電弧爐的特征;從整個系統看，僅配備了FC系統，FC系統由常補回路和三次、五次、七次消諧回路組成.沒有TCR動補回路.這和海內有較大不同。因此，異地恢復必需對一次回路進行重新設計。在不改變繞組匝數、鐵芯截面、磁通密度的情況下，根據電磁感應定律有:
E1/ E2=f1/ f2= 60/50= 1.2
　變形有:E2= E1 f2 /f1
　己知: E1= 34.5kV;.f2= 50Hz;. f1= 60Hz;
　那么一次電壓: E2= 34.5×50/60= 28.75kV
　最高擋時的二次電壓為:
　　　 1175×50/60= 979V
　計算中可以看出，在最高擋位時，為了避免二次電壓畸變和過激磁，要保持鐵芯的磁勢不變，在50Hz工頻電源的情況下，一次電壓不能超過28.75kV;變壓器的視在功率為: ，根據提供的參數I= 1422A，則E=1.732×28750×1422=70. 8MVA。
　根據電磁感應定律:E1= 4.44fwω1Φm
Φ=BS
　所以: E1= 4.44fwω1BS
　式中:E1—原繞組電勢;
　　　　　f—電源頻率;
　　　　　ω1—原繞組匝數;
　　　　　B-磁通密度;
　　　　　S-鐵芯截面積。假如按照變壓器硅鋼片的導磁特性選擇變壓器一次電壓，當變壓器一次電壓選擇34.5kV，那么，有載調壓開關的11擋到18擋將不能使用，當變壓器一次電壓選擇為33kV時，那么，有載調壓開關的13擋到18擋將不能使用。
　　　聯結組別:一次側:D二次側:啟齒d
　　　調壓方式:有載調壓，18擋
　　　冷卻方式:強油水冷(ODWF)
　　　安裝方式:戶內式
　　　設計結構:殼式
　從提供的變壓器有載調壓開關參數表(略)可以看出，該電爐變壓器的前6擋是恒電流擋，后12擋是恒功率擋，在前6擋，二次電壓是逐步升高的，電流不變;后12擋是二次電壓升高二次電流逐步下降，這是電爐工況所要求的，二次電壓靠有載調壓開關進行調節，有載調壓開關主要調節一次繞組的匝數，二次繞組的匝數是不可調的，但不論它如何調節依然會遵循電磁感應定律。
　一個制成的變壓器的繞組總匝數、鐵芯截面積是不變的;在變壓器設計制造過程中，為了減少渦流損耗以及按捺三次諧波，變壓器一次電源的頻率決定了所采用硅鋼片的厚度，頻率越高硅鋼片的厚度越薄。
　電爐變壓器的一次電壓選擇其他電壓等級情況進行分析。即在相同前提和相同材質下，運用在60Hz電源下的變壓器使用的硅鋼片比在50Hz電源下使用的變壓器硅鋼片要薄。二手電爐利用的樞紐題目是如何將原有的60H z電爐變壓器應用于海內50Hz電源頻率的前提下。自20世紀80年代后期，跟著冷軋晶粒有取向硅鋼片的發展，變壓器制造廠家把磁通密度最高點時的B值取在1.70左右，因此通過經驗公式，計算出了磁通密度表(略)。
　異地安裝后，供電頻率、電壓等級、消諧和無功補償等參數都必需重新選擇，否則會直接影響到電爐變壓器的高效安全使用。從表中可以看出，工頻為50Hz的情況下，一次電壓選擇34.5kV或35kV是分歧適的，調壓開關很多檔位的磁通密度太高，如磁通密度太高會造成變壓器二次電壓畸變和過激磁，變壓器三次諧波會增加，鐵心可能怪叫，發燒增加，變壓器壽命會縮短。而在海內，電網短路容量小，假如按照美國的設計進行簡樸的恢復，其負序電流、諧波、閃變等指標均不能符合海內尺度。箱式爐變壓器的鐵芯是由帶有絕緣涂層的硅鋼片按照一定的外形疊加而成，相同截面積的鐵芯假如用不同厚度硅鋼片的磁阻是不同的。
　按此結果變壓器輸出功率要減少14MVA，二次電壓要下降近196V，在爐型不改的情況下，電爐的冶煉周期會拉長，噸鋼電耗會增加，產量會下降;另外，該廠打算將電爐變壓器和精煉爐變壓器掛在統一電壓母線上，假如電爐變壓器選用一次電壓和海內電壓等級相差太遠，又會影響到精煉爐變壓器的訂貨和選型。這樣設計是由于美國電網短路容量很大.抗沖擊能力強.電爐煉鋼所產生的負序電流、不平衡電流、諧波、閃變等反映到主網上，其值所占比例很小，因此不用投資TCR系統就能達標。
　一般情況下，電爐變壓器在制造過程中的磁通密度最高點在二次電壓最高點。
　電爐變壓器的原有基本技術參數:
　　　額定容量:85MVA,基于繞組溫升55℃　95.2 MVA,基于繞組溫升65℃
　　　頻率:60Hz
　　　一次電壓:34.5kV
　　　二次電壓:1175V~900V~750V;其中1175V~900V為恒功率，900V~750V為恒電流。
　首先，分析變壓器的磁通密度，對一次電壓選用34.5kV和33kV進行磁通密度計算，計算結果略。